김해 딴섬의 고투수성 누수 피압대수층에서 수리전도도의 규모종속효과

김태영; 강동환; 김성수; 김병우; 권병혁

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자료유형: 학술저널

저자정보: 김태영 (부경대학교 환경지질과학과) 강동환 (부경대학교 환경지질과학과) 김성수 (부경대학교 환경지질과학과) 김병우 (부경대학교 환경지질과학과) 권병혁 (부경대학교 환경대기과학과)

저널정보: 대한지질공학회 The Journal of Engineering Geology 지질공학 제18권 제4호

발행연도: 2008.1

수록면: 415 - 422 (8page)

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이 논문의 연구 히스토리 (2)

2008

김해 딴섬의 고투수성 누수 피압대수층에서 수리전도도의 규모종속효과

김태영 , 강동환 , 김성수 외 2명 The Journal of Engineering Geology 2008.01 학술저널

2007

김해 딴섬 고투수성 누수 피압대수층에서 수리전도도의 규모종속효과

김태영 , 강동환 , 김성수 외 2명 대한지질학회 학술대회 2007.10 학술대회자료

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강변여과수 개발예정지역인 낙동강과 밀양강의 합류지점에 위치한 김해시 딴섬 지역에 형성된 지표면하 $25{\sim}35\;m$ 구간의 고투수성 누수 피압대수층 내 수리전도도의 규모종속효과를 규명하기 위해 양수시험이 수행되었다. 양수시험 시 관측정은 양수정(PW)을 기준으로 남서 방항(MW1, MW2), 북동 방향(MW3, MW4)에 2 m와 5 m 간격으로 개발되었다. 양수시험은 $2,500\;m^3/day$의 양수율로 수행되었으며, 양수 후 경과시간에 따른 수위변화 자료를 AQTESOLV 3.5 프로그램에 입력하여 수리전도도를 산정하였다. 양수정에서 산정된 수리전도도는 $1.745{\times}10^{-3}\;m/sec$ 이었으며, 양수정과 MW1 공 사이의 수리전도도는 $2.452{\times}10^{-3}m/sec$, 양수정과 HW2공 사이의 수리전도도는 $2.161{\times}10^{-3}m/sec$, 양수정과 MW3 공 사이의 수리전도도는 $2.270{\times}10^{-3}m/sec$, 양수정과 MW4공 사이의 수리전도도는 $2.591{\times}10^{-3}m/sec$로 산정되었다. 양수정과 관측정의 이격거리(d)에 따른 수리전도도(K) 증가함수는 남서 방향(PW-MW1-MW2 라인)에서는 logK = 0.0693logd - 2.671, 북동 방향(PW-MW3-MW4 라인)에서는 logK = 0.0817logf - 2.655로 추정되었다. 양수정을 기준으로 남서 방향과 북동 방향 대수층에서의 이격거리에 대한 수리전도도 증가함수는 유사하였다. Schulze-Makuch et al. (1999)의 규모지수 산정방법을 적용하여, 시험대수층의 시험부피에 대한 수리전도도의 규모지수를 산정하였다. 본 시험대수층의 규모지수는 0.15로서 낮게 나타났으며, 이는 시험대수층이 고투수성 자갈층으로서 불균질성이 매우 낮음을 의미한다. 양수시험에 의해 산정된 투수량계수, 양수시험 시 최대수위변화, 양수정과 관측공 간의 거리 및 양수율에 의해 산정된 영향반경은 남서 방향 7.148 m, 북동 방향 6.912 m로 산정되었다. 양수정에서 영향반경까지의 수리전도도 증가율은 남서 방향 1.40배, 북동 방향 1.49배 정도로서 본 시험대수층 매질의 불균질성이 북동 방향에서 약간 높은 것으로 나타났다.

Pumping test was conducted to understand hydraulic conductivity for leaky confined aquifer with high permeability. Test aquifer was formed in $25{\sim}35\;m$ below ground surface at predetermined site of riverbank filtration which junction of Nakdong river and Milyang river in the Ttaan isle, Gimhae city, Korea Monitoring wells were located at intervals of 2 m and 5 m from pumping well in south-west direction (MW1 and MW2 wells) and northeast direction (MW3 and MW4 wells), respectively. Pumping test was continuously conducted for constant pumping rate of $2,500m^3/day$, hydraulic conductivity was estimated using AQTESOLV 3.5 program. Hydraulic conductivity were estimated to be $1.745{\times}10^{-3}m/sec$ for pumping well (PW), $2.452{\times}10^{-3}m/sec$ for between PW and MW1 wells, $2.161{\times}10^{-3}m/sec$ for between PW and MW2 wells, $2.270{\times}10^{-3}m/sec$ for between PW and MW3 wells and $2.591{\times}10^{-3}m/sec$ for between PW and MW4 wells. The function of hydraulic conductivity (K) as monitoring distance (d) were estimated to be logK = 0.0693logd - 2.671 for south-west direction (PW-MW1-MW2 line), logK = 0.0817logd - 2.655 for north-east direction (PW-MW3-MW 4 line). Scale exponent of hydraulic conductivity as test volume was estimated using Schulze-Makuch et al.(1999) method. Scale exponent of this aquifer was estimated to be 0.15. It means that test aquifer has very low heterogeneity. The radius of influence estimated using transmissivity, maximum groundwater level displacement, distance from pumping well and pumping rate during pumping test were 7.148 m for south-west direction and 6.912 m for north-east direction. The increasing rate of hydraulic conductivity from pumping well to maximum radius of influence were estimated to be 1.40 times for south-west direction and 1.49 times for north-east direction. Thus, heterogeneity of test aquifer was a little higher in north-east direction.

#양수시험 #수리전도도 #불균질성 #규모종속

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